Теплотехнический расчет стены

Расчёт ведётся в соответствии с ТКП 45-2.04-43-2006. Режим здания нормальный – Б. Согласно табл. 5.1 ТКП 45-2.04-43-2006 нормативное сопротивление теплопередачи ограждающих конструкций производственных зданий должно быть не менее 2 м2·°С/Вт.

Термические сопротивления отдельных слоёв стены определяем по формуле 5.5 (1):

; (2.1)

где δn – толщина слоя, м;

λn – коэффициент теплопроводности материала

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции определяем по формуле 5.6 (1):

, (2.2)

где – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, (таблица 5.4 (1));

– коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, (таблица 5.7 (1));

- термическое сопротивление ограждающей конструкции, ,

определяемое для многослойной конструкции в соответствии с пунктом 5.10 (1) по формуле (5.7) :

, (2.3)

где – термическое сопротивление отдельных слоев конструкции,

, определяемое по формуле 5.5 (1).

На рисунке 1 представлена конструкция наружной стены.

Рис. 1 Наружная стена

1 – Утеплитель; 2 – Утеплитель; 3 – Кирпичная кладка;

4 – Цементно-песчаная штукатурка; 5 – Профилированный лист

Таблица 2.5 – Характеристики материалов

№ слоя Наименование материалов Плотность в сухом состоянии ρ, Толщина слоя δ, м Коэффициент теплопроводности l , Термическое сопротивле- ние отдельного слоя R ,  
 
 
 
Плитный утеплитель «Белтеп» марки ВЕНТ25 0,03 0,0424 0,71  
Плитный утеплитель «Белтеп» марки ЛАЙТ 0,07 0,0411 1,7  
Кирпич керамический 0,38 0,78 0,49  
             
Цементно-песчаная штукатурка 0,02 0,93 0,02  

;

;

;

Расчётное сопротивление теплопередаче составляет

R .= + 0,71 +1,7 + 0,49 + 0,02+ = 3,078 .

Условие выполняется, что соответствует требованиям ТКП 45-2.04-43-2006.

Определяем тепловую инерцию D ограждения по формуле 5.4 (1):

D = R ∙S +R ∙S +R ∙S + R ∙S (2.4)

где S , S , S , S , S – расчётные коэффициенты теплоусвоения материала

отдельных слоёв ограждающей конструкции, , определяемый по

приложению А (1) ,в зависимости от условий эксплуатации.

S = 0,29 ,S = 0,57 ,

S = 8,48 , S =11,09 ,

D = 0,71∙0,29+ 1,7∙0,57+ 0,49∙8,48 + 0,02∙11,09= 5,55

Полученное значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции должно быть не менее требуемого сопротивления R , , определяемого по формуле 5.3 (1):

R = , (2.5)

где tв – расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по

таблице 4.1 (1), tв = 18°С;

tн – расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, принимаемая по

таблице 4.3 (1) с учетом тепловой инерции ограждающих конструкций D (за

исключением заполнений проемов) по таблице 5.2 (1),tн = –23°С;

n – коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице 5.3 (1), n=1;

Dtв – расчетный перепад между температурой внутреннего воздуха и темпера­турой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по таблице 5.5 (1), Dtв = 5°С;

R = .

Полученное значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции должно быть не менее Rтреб., что удовлетворяет условию: R R .

Таблица 2.6 – Спецификация окон

Позиция Обозначение Наименование Кол. шт. Масса ед., кг Примечание
ОК-1 СТБ 1108-98 ОП 15-45 СП1Г - -
ОК-2 СТБ 1108-98 ОП 24-30 СП1Г - -
ОК-3 СТБ 1108-98 ОП 12-20 ПОСП1Г - -

Таблиц 2.7 – Спецификация дверей и ворот

Позиция Обозначение Наименование Кол. шт. Масса ед., кг Примечание
ПД-1 СТБ 1138-98 ДВ6 ПГ 21-8 Л - -
ПД-2 СТБ 1138-98 ДВ6 ПГ 21-8 П - -
ПД-3 СТБ 1138-98 ДВ6 ПГ 21-9 Л - -
ПД-4 СТБ 1138-98 ДВ6 ПГ 21-9 П - -
ПД-5 СТБ 1138-98 ДВ9 ПГ 21-9 Л - -
ПД-6 СТБ 1138-98 ДВ9 ПГ 21-10 Л - -
ПД-7 СТБ 1138-98 ДВ9 ПГ 21-10 П - -
ПД-8 СТБ 1138-98 ДВ9 ПГЗ 21-10 Л - -
ПД-9 СТБ 1138-98 ДВ9 ПГП 21-10 Л - -
ПД-10 СТБ 1138-98 ДН ПГУ 21-10 П - -
ПД-11 СТБ 1138-98 ДВ9 ПГ 21-12 Л - -
ПД-12 СТБ 1138-98 ДВ9 ПГ 21-13 Д - -
ПД-13 СТБ 1138-98 ДН ПГУ 21-15 Д - -
В-1 СТБ 1138-98 ВЖ С Г 42-45 Э - -